Пред.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 След.
Макеты страниц
Распознанный текст, спецсимволы и формулы могут содержать ошибки, поэтому с корректным вариантом рекомендуем ознакомиться на отсканированных изображениях учебника выше Также, советуем воспользоваться поиском по сайту, мы уверены, что вы сможете найти больше информации по нужной Вам тематике ДЛЯ СТУДЕНТОВ И ШКОЛЬНИКОВ ЕСТЬ
ZADANIA.TO
8.2. РАСЧЕТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВПринципиально ОИТ могут проектироваться с МС любого типа. Однако преимущественная область применения ОИТ — повышение напряжения весьма мощных или коротких импульсов. В обоих этих случаях ОИТ должен обладать малой индуктивностью рассеяния и выводов. Этим определяется как необходимость применения в ОИТ тороидальных МС, так и специфичная компоновка ОИТ, позволяющая решить обе задачи, причем индуктивность выводов устраняется практи-. чески полностью. По этим причинам далее рассматриваются ОИТ с тороидальной МС. Обобщенная конструкция ОИТ с тороидальной МС приведена на рис. 8.1, где 1 - МС; 2 - вторичная обмотка; 3 - виток первичной обмотки, имеющий вид полого тороида и являющийся одновременно масляным или злегазовым баком; 4, 5 — выводы высокого (вторичного) напряжения; 6 и 7 — вводы низкого (первичного) напряжения. Схема замещения ОИТ в составе генератора импульсов приведена на рис. 8.2, где все обозначения соответствуют принятым ранее. Электромагнитные параметры ОИТ можно рассчитывать по формулам
а площадь сечения МС — по формуле
Особенность расчета ОИТ состоит в том, что число витков в обмотках заранее определено его конструкцией: равно единице в первичной и коэффициенту трансформации во вторичной. Поэтому для получения определенных исходными данными искажений фронта трансформированного импульса вместо задания первичного напряжения и выбора оптимальных значений площади сечения МС и числа витков первичной обмотки выбираются оптимальные площадь сечения МС и первичное напряжение. Таким образом, применение ОИТ в составе импульсной установки накладывает требование на значение напряжения генератора импульсов, т. е. обусловливает системный подход к проектированию импульсной установки. Рис. 8.2. (см. скан) Схема замещения одновиткового ИТ в составе генератора импульсов Оправданием такому нетрадиционному подходу служит техническая возможность и целесообразность применения в мощных генераторах импульсов составных коммутаторов из тиристоров и динисторов, позволяющих проектировать экономичные генераторы в широком диапазоне напряжений. Связанное с этим некоторое усложнение генератора импульсов компенсируется как применением наиболее перспективных коммутационных приборов, так и получением наиболее высокого из возможных при применении ИТ импульсного напряжения [47]. Оптимальная площадь сечения МС определяется на основании формул (3.45), (3.46), (8.4), (8.5) и (8.7) с учетом соотношения
Оптимальное первичное напряжение рассчитывается из формулы (8.7) при найденной по формуле (8.8) оптимальной площади сечения МС, после чего по формуле (8.9) рассчитывается необходимая для получения заданного удлинения фронта и выброса на фронте длина намотки В импульсных установках обычно желательно минимальное напряжение генератора, так как это упрощает его конструкцию. Для этого, как видно из формулы (8.7), необходима минимальная площадь сечения МС. Главным фактором, позволяющим уменьшить ее, является коэффициент А [см. формулу (8.8)]. Из выражений (8.8) и (8.10) видно, что при заданных параметрах трансформированного импульса уменьшить площадь сечения и первичное напряжение можно фактически только, снижая коэффициент В зависимости от соотношения параметров, входящих в формулы (8.8) ... (8.10), длина МС может изменяться в широких пределах. Отметим следующие случаи: 1. Длина МС при индуктивной реакции недостаточна для размещения вторичной обмотки или для того, чтобы обеспечить необходимую продольную электрическую прочности вторичной обмотки. В этом случае приходится принимать длину МС, соответствующую емкостной реакции, что приводит примерно к шестикратному увеличению объема МС. 2. Длина МС достаточна для обеспечения необходимой продольной, электрической прочности при обоих видах реакции, но отношение 3. Длина МС достаточна для обеспечения необходимой электрической прочности и размещения вторичной обмотки при индуктивной реакции и отношение При этом для определения оптимальной площади сечения МС из формул (1.4), (3.23), (8.4) и (8.7) можно получить уравнение вида (5.15), где
Оптимальная площадь сечения МС
где Оптимальное первичное напряжение рассчитывается по формуле (8.7) при подстановке в нее выражения (8.13).
|
1 |
Оглавление
|