6.1.3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ОСТАТОЧНЫХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
Как было указано выше, за долговечность коллектора принимается долговечность до зарождения трещины в наиболее нагруженной зоне коллектора. Такой зоной обычно является зона недовальцовки трубки с коллектором, расположенная в области наибольших растягивающих общих напряжений (в данной конструкции коллектора эта область расположена в районе жесткого клина). Поскольку анализ НДС в зоне недовальцовки при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений проводится МКЭ в осесимметричной постановке, необходимо провести схематизацию, при которой наиболее адекватно смоделировано действие термомеханический эксплуатационной нагрузки и общих напряжений. Провести
моделирование собственных ОН несложно, так как их расчет также проводится посредством решения осесимметричной задачи.
В первую очередь остановимся на моделировании общих напряжений, которые действуют по объему всего коллектора, но высокий их уровень, как будет показано ниже, в основном локализован у жесткого клина коллектора. Поэтому при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений ползучестьбудет реализовываться в незначительной по сравнению с объемом коллектора области. Иными словами, только в небольшой области будут изменяться начальные деформации, равные остаточным пластическим деформациям, обусловливающим возникновение общих напряжений. Очевидно, что уровень общих напряжений в каждой точке коллектора определяется всем полем начальных деформаций, действующих в зоне перфорации. Поэтому достаточно ясно, что локальная ползучесть материала в районе жесткого клина коллектора практическй не приведет к снижению общих напряжений. Таким образом, их можно схематизировать идентично эксплуатационной нагрузке. Величина общих напряжений для расчета кинетики НДС и долговечности коллектора принимается равной максимальному уровню общих напряжений
действующих в коллекторе (обычно локализованных у жесткого клина).
Расчетная схема для анализа НДС при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений представлена на рис. 6.3. Поля собственных ОН моделировались путем решения упругой задачи с начальными деформациями
равными остаточным пластическим деформациям
полученным при решении динамической или квазистатической упругопластической задачи по взрывной запрессовке или гидровальцовке трубки в коллектор. Нагрев металла трубки и коллектора до температуры эксплуатации
осуществлялся линейно по времени за время
Одновременно с температурным воздействием происходит нагружение коллектора давлением
В результате такого нагружения в коллекторе возникают некоторые осевые и окружные
напряжения. Номинальные напряжения в коллекторе
можно считать приложенными к середине перемычки между трубками. Для моделирования действия этих напряжений на узел сопряжения трубки с коллектором (рис. 6.3), очевидно, необходимо, чтобы нагрузка
приложенная по образующей цилиндра радиусом
удовлетворяла условию
Поскольку
, учитывая также неоднородность распределения
по толщине коллектора, целесообразно принять, что