§ 4.5. Позиционные звенья

Характеристики позиционных звеньев сведены в табл. 4.2 и 4.3, помещенные на стр. 78—81.

1. Безынерционное звено.

Передаточная функция звена равна постоянной величине:

Примером такого звена являются механический редуктор (без учета явления скручивания и люфта), безынерционной (широкополосный) усилитель, делитель напряжения и т. п. Многие датчики сигналов, как, например, потенциометрические датчики, индукционные датчики, вращающиеся трансформаторы и т. п., также могут рассматриваться как безынерционные звенья.

Переходная функция такого звена представляет собой ступенчатую функцию (табл. 4.2), т. е. при Функция веса представляет собой импульсную функцию, площадь которой равна т. е. при вырождается в точку, расположенную на вещественной оси на расстоянии к от начала координат (табл. 4.3). Модуль частотной передаточной функции постоянен на всех частотах, а фазовые сдвиги равны нулю

Безынерционное звено является некоторой идеализацией реальных звеньев. В действительности ни одно звено не в состоянии равномерно пропускать все частоты от 0 до Обычно к такому виду звена сводится одно из реальных звеньев, рассматриваемых ниже, например апериодическое или колебательное, если можно пренебречь влиянием динамических (переходных) процессов в этом звене.

2. Апериодическое звено первого порядка.

Передаточная функция звена

Примеры апериодических звеньев первого порядка изображены на рис. 4.13.

В качестве первого примера (рис. 4.13, а) рассматривается двигатель любого типа (электрический, гидравлический, пневматический и т. д.), механические характеристики которого (зависимость вращающего момента от скорости) могут быть представлены в виде параллельных прямых (рис. 4.14). Входной величиной здесь является управляющее воздействие в двигателе, например подводимое напряжение в электрическом двигателе,

расход жидкости в гидравлическом двигателе и т. п. Выходной величиной является скорость вращения Дифференциальное уравнение движения при равенстве нулю момента нагрузки может быть представлено в виде

где — приведенный к валу двигателя суммарный момент инерции, — коэффициент пропорциональности между управляющим воздействием и вращающим моментом, — наклон механической характеристики, равный отношению пускового момента к скорости холостого хода при некотором значении управляющего воздействия.

Рис. 4.13.

Это уравнение приводится к виду

где коэффициент передачи звена, — постоянная времени двигателя. Оно полностью совпадает с (4.23).

В качестве второго примера (рис. 4.13, б) приведен электрический генератор постоянного тока, входной величиной которого является напряжение, подводимое к обмотке возбуждения а выходной — напряжение якоря

Апериодическими звеньями первого порядка являются также резервуар с газом (рис. 4.13, в), у которого входная величина представляет собой давление перед впускным отверстием, а выходная — давление в резервуаре, и нагревательная печь (рис. 4.13, г), у которой входная величина — количество поступающего в единицу времени тепла а выходная — температура в печи Г.

Рис. 4.14.

Электрические - цепи в соответствии со схемами, изображенными на рис. 4.13, д, также представляют собой апериодические звенья первого порядка.

Во всех приведенных примерах дифференциальное уравнение движения совпадает с (4.23).

Переходная функция представляет собой экспоненту (табл. 4.2). Множитель указывает, что экспонента рассматривается, начиная с момента

t = 0, т. е. для положительного времени. Во многих случаях этот множитель опускается, но указанное обстоятельство необходимо иметь в виду.

Отрезок, отсекаемый на асимптоте касательной, проведенной к кривой в любой точке, равен постоянной времени Т. Чем больше постоянная времени звена, тем дольше длится переходный процесс, т. е. медленнее устанавливается значение на выходе звена. Строго говоря, экспонента приближается к этому значению асимптотически, т. е. в бесконечности. Практически переходный процесс считается закончившимся через промежуток времени Иногда принимают .

Постоянная времени характеризует «инерционность», или «инерционное запаздывание», апериодического звена. Выходное значение в апериодическом звене устанавливается только спустя некоторое время после подачи входного воздействия.

Функция веса может быть найдена дифференцированием переходной функции h (?), и она также приводится в табл. 4.2.

Частотные характеристики приведены в табл. 4.3. Амплитудно-фазовая характеристика для положительных частот имеет вид полуокружности с диаметром, равным коэффициенту передачи к. Величина постоянной времени звена определяет распределение отметок частоты со вдоль кривой. На а. ф. х. показаны три характерные отметки со для положительных частот может быть дополнена зеркальной полуокружностью для отрицательных частот (показана пунктиром). В результате полная а. ф. х. представляет собой окружность.

Из амплитудной характеристики видно, что колебания малых частот «пропускаются» данным звеном с отношением амплитуд выходной и входной величин, близким к статическому коэффициенту передачи звена

Колебания больших частот со проходят с сильным ослаблением амплитуды, т. е. «плохо пропускаются» или практически совсем «не пропускаются» звеном. Чем меньше постоянная времени Г, т. е. чем меньше инерционность звена, тем более вытянута амплитудная характеристика вдоль оси частот, или, как говорят, тем шире полоса пропускания частот Асоп у данного звена:

Логарифмические частотные характеристики приведены в табл. 4.3. Л а. х. строится по выражению

Наиболее просто, практически без вычислительной работы, строится так называемая асимптотическая л. а. х. Ее построение показано на рис. 4.15. На стандартной сетке проводится вертикальная прямая через точку с частотой, называемой сопрягающей частотой . Для частот меньших, чем сопрягающая, т. е. при можно пренебречь вторым слагаемым под корнем в выражении (4.26). Тогда левее сопрягающей частоты (рис. 4.15) можно заменить (4.26) приближенным выражением к при , которому соответствует прямая линия, параллельная оси частот (прямая ) и являющаяся первой асимптотой.

Для частот больших, чем сопрягающая в выражении (4.26) можно пренебречь под корнем единицей по сравнению с . Тогда вместо (4.26) будем иметь приближенное значение

которому соответствует, согласно § 4.4, прямая с отрицательным наклоном (прямая ), являющаяся второй асимптотой.

Ломаная линия и называется асимптотической л. а. х. Действительная л. а. х. (показана на рис. 4.15 пунктиром) будет несколько отличаться от асимптотической, причем наибольшее отклонение будет в точке Оно равно приблизительно 3 до, так как

что в линейном масштабе соответствует отклонению в раз. На всем остальном протяжении влево и вправо от сопрягающей частоты действительная л. а. х. будет отличаться от асимптотической менее чем на 3 дб. Поэтому во многих практических расчетах достаточно ограничиться построением асимптотической л. а. х.

Рис. 4.15.

На том же рис. 4.15 показана логарифмическая фазовая характеристика. Характерными ее особенностями являются сдвиг по фазе при сопрягающей частоте (так как и симметрия л. ф. х. относительно сопрягающей частоты.

3. Апериодическое звено второго порядка.

При этом корни характеристического уравнения должны быть вещественными, что будет выполняться при условии В операторной записи уравнение (4.27) приобретает вид

Левая часть последнего выражения разлагается на множители:

где

Передаточная функция звена

Апериодическое звено второго порядка эквивалентно двум апериодическим звеньям первого порядка, включенным последовательно друг за другом, с общим коэффициентом передачи к и постоянными времени .

Примеры апериодических звеньев второго порядка приведены на рис. 4.16. Рассмотрим подробно случай двигателя постоянного тока (рис. 4.16, а). При отсутствии момента нагрузки на валу и при учете переходных

процессов в цепи якоря динамика двигателя описывается двумя уравнениями, определяющими равновесие э. д. с. в цепи якоря:

и равновесие моментов на валу двигателя:

где — напряжение, прикладываемое к якорю, и — коэффициенты пропорциональности между обратной э. д. с. и скоростью вращения и между вращающим моментом и током якоря — приведенный момент инерции, и — индуктивность и сопротивление цепи якоря.

Рис. 4.16.

Переходя в обоих уравнениях к операторной форме записи и решая их совместно, получим передаточную функцию двигателя постоянного тока при управлении напряжением якоря как отношение изображений скорости двигателя и напряжения якоря:

где — электромеханическая постоянная времени двигателя, электромагнитная постоянная времени якорной цепи, — скорость холостого хода и пусковой момент двигателя.

Для того чтобы корни знаменателя выражения (4.31) были вещественными и передаточную функцию можно было бы представить в форме необходимо выполнение условия .

Переходная функция и функция веса звена приведены в табл. 4.2. Частотные характеристики приведены в табл. 4.3. Построение асимптотической л. а. х. производится аналогично тому, как это было сделано для апериодического звена первого порядка. Вначале проводятся вспомогательные вертикальные линии через сопрягающие частоты

Для определенности построения принято, что строится по выражению

Левее первой сопрягающей частоты это выражение заменяется приближенным

которому соответствует прямая с нулевым наклоном (первая асимптота л. а. х.). Для частот выражение (4.32) заменяется приближенным

которому соответствует прямая с отрицательным наклоном 20 дб/дек (вторая асимптота). Для частот выражение (4.32) заменяется приближенным

которому соответствует прямая с отрицательным наклоном (третья асимптота). Действительная л. а. х. показана в табл. 4.3 пунктиром. Она отличается от асимптотической в точках излома на 3 дб.

4. Колебательное звено.

Левая часть дифференциального уравнения обычно представляется в виде

или

где — угловая частота свободных колебаний (при отсутствии затухания), параметр затухания, лежащий в пределах Передаточная функция колебательного звена

Примеры колебательных звеньев приведены на рис. 4.17. К ним относятся колебательные RLC-цепи (рис. 4.17, а), управляемые двигатели постоянного тока при выполнении условия (рис. 4.17, б), упругие механические передачи, например для передачи вращательного движения (рис. 4.17, в), с упругостью С, моментом инерции и коэффициентом скоростного трения 5, гироскопические элементы (рис. 4.17, г) и др.

Рассмотрим для иллюстрации гироскопический элемент (рис. 4.17, г). В качестве входной величины примем момент М, прикладываемый к оси а, а в качестве выходной — угол поворота этой же оси а.

Уравнение равновесия моментов на оси

Будем считать, что на оси Р (оси прецессии) не действуют никакие внешние моменты. Тогда для этой оси уравнение равновесия моментов запишется так:

В этих формулах А и В — моменты инерции по осям — кинетический момент гироскопа, равный его полярному моменту инерции умноженному на угловую скорость вращения и — коэффициент скоростного сопротивления на оси а.

Переходя к операторным выражениям и решая оба уравнения совместно, получаем:

Это уравнение можно переписать следующим образом:

где — квадрат угловой частоты нутационных колебаний, а параметр затухания, определяемый действием сил скоростного трения на оси а. Это уравнение совпадает с выражением (4.34).

Рис. 4,17.

Для решения дифференциального уравнения (4.33) или (4.34) необходимо найти корни характеристического уравнения

Решение дает

Вещественная часть корня у представляет собой коэффициент затухания переходного процесса, частоту затухающих колебаний.

Временные характеристики звена приведены в табл. 4.2, а частотные характеристики — в табл. 4.3.

Амплитудная частотная характеристика может иметь резонансный пик. Исследование модуля частотной передаточной функциитна максимум показывает, что пик будет существовать при Высота пика будет тем больше, чем меньше параметр затухания:

Максимуму а. ч. х. соответствует частота

Л. а. х. строится по выражению

Однако построение л. а. х. не может быть сделано так просто, как эта было для предыдущих звеньев. Для построения используются так называемые нормированные л. а. х. Постоянный множитель под знаком логарифма в выражении (4.39) может быть выделен в отдельное слагаемое:

Построение первого слагаемого (4.40) не представляет никакого труда. Второе слагаемое может быть построено в функции относительной частоты для различных значений параметра затухания в виде универсальных (нормированных) кривых (рис. 4.18).

Рис. 4.18.

Для построения истинной л. а. х. необходимо выбрать нормированную л. а. х., соответствующую данному значению поднять ее параллельно самой себе на 20 lg и по оси частот от относительной частоты перейти к действительной умножением на .

В функции той же относительной частоты на рис. 4.18 нанесены нормированные л. ф. х., построенные по выражению

Построение л. а. х. колебательного звена можно делать также посредством проведения двух асимптот с наклонами 0 и 40 дб/дек, пересекающихся

в точке с последующим введением поправки, которая приведена на рис. 4.19.

Нормированные переходные характеристики колебательного звена для случая приведены на рис. 4.20 в функции относительного времени

Рис. 4.19.

Рис. 4.20.

Сравнение рис. 4.18 и 4.20 показывает, что снижение параметра затухания приводит к повышению колебательности переходного процесса и росту резонансного пика амплитудпой частотной характеристики.

5. Консервативное звено. Консервативное звено является частным случаем колебательного при Тогда передаточная функция (4.35) будет

(кликните для просмотра скана)

Продолжение табл. 4.2 (см. скан)

иметь вид

Консервативное звено представляет собой идеализированный случай, когда можно пренебречь влиянием рассеяния энергии в звене. Для изображенных на рис. 4.17 примеров мы получим консервативные звенья, если в случаях а) и б) положить R = 0, в случае в) положить S = 0 и в случае г) положить

Временные характеристики соответствуют незатухающим колебаниям (табл. 4.2) с угловой частотой q.

Частотные характеристики приведены в табл. 4.3. При частоте q модуль частотной передаточной функции обращается в бесконечность, а фаза делает скачок на 180°.

Амплитудно-фазовая характеристика совпадает с вещественной осью. При характеристика совпадает с положительной полуосью, а при — с отрицательной полуосью.