§ 6. Плоская задача
6.1. Геометрические соотношения.
В состоянии плоской деформации координаты
точек среды связаны с их координатами
в начальном состоянии зависимостями
Введя материальные координаты
имеем
причем здесь и в дальнейшем (пп. 6.1-6.9) греческие индексы принимают значения 1, 2 (латинские, как и ранее, — значения 1, 2, 3). Вектор-радиусы точки в начальном (v-объем) и в деформированном состояниях
-объем) равны
и базисные векторы в этих состояниях будут
Ковариантные компоненты метрических тензоров
определяются теперь формулами
так что
Их контравариантные компоненты (отличные от нуля) равны
Этим в рассмотрение вводятся плоские метрические тензоры
и
-объемах:
причем векторы взаимных базисов определяются известными равенствами
В записи компонент тензоров Леви-Чивита
опускается третий индекс 3:
где
Пользуясь ими, можно переписать формулы (6.1.7) и им обратные в виде
Инварианты меры деформации
определяемые формулами (5.2.6) — (5.2.8) гл. II, равны
Сославшись на (6.1.12), имеем
Но нетрудно, пользуясь определениями (6.1.11), проверить соотношения
Поэтому
чем устанавливается соотношение, связывающее инварианты:
6.2. Уравнение состояния.
Удельная потенциальная энергия деформации далее рассматривается как функция инвариантов
так что
Уравнение состояния (2.1.9) гл. VIII может быть записано в виде
и по
Заменив инвариант
его значением (6.1.13) и используя (6.2.2), имеем, далее,
При фиксированных
возможны четыре сочетания значений
Поэтому (не суммировать по
так что по (6.1.6), (6.1.7)
и, возвращаясь к (6.2.4), (6.2.2), имеем
Для несжимаемой среды
так что
где
наперед неизвестная функция координат.
6.3. Уравнения статики.
При отсутствии массовых сил уравнения равновесия в объеме записываются в виде
Но
не зависят от
поэтому последнее уравнение тождественно удовлетворяется, а первая группа уравнений записывается в виде
или
причем символы Кристоффеля вычисляются по метрическому тензору В.
Уравнения равновесия на поверхности могут быть записаны в одной из форм (3.3.7) или (3.3.8) гл. I:
причем
ковариантные компоненты единичных векторов внешних нормалей
к контурам у,
поперечного сечения тела в начальном и соответственно в деформированном состояниях тела:
Через обозначены контравариантные компоненты поверхностной силы:
6.4. Функция напряжений.
Тензор функций напряжений (п. 1.6 гл. I) задается в виде
а тензор напряжений определяется по нему равенством (1.6.6) гл. I:
Здесь не рассматривается независимо определяемая по (6.2.3) компонента
Вычисление проводится так:
По условию обращения в нуль ковариантной производной тензора Леви-Чивита
имеем, изменив наименования немых индексов,
и подстановка в (6.4.2) приводит к следующему представлению тензора напряжений:
Величина в скобках представляет ковариантную производную ковариантных компонент градиента
Итак,
Обратные соотношения имеют вид
и по
Выражение первого инварианта тензора напряжений представляется в виде
Как и следовало ожидать, он оказался равным лапласиану над
(в метрике деформированного тела):
Единичные векторы касательной
и нормали
плоской кривой
в деформированном теле
определяются, в предположении, что
ориентированы, как оси
по формулам
Вектор напряжения, передаваемого частью среды «над
» (куда направлен вектор
на среду, расположенную «под
», равен
Вместе с тем, как указывалось выше,
и поэтому
Этой формулой определен главный вектор напряжений
по дуге
кривой
его можно представить также в виде
так что
Это — обобщение формул (1.8.4) гл. VII. В них
— контравариантные компоненты главного вектора напряжений в метрике деформированного тела.
Главный момент напряжений на дуге кривой
относительно начала координат в плоскости
представляется интегралом
Обратившись к соотношению
приходим к такому выражению главного момента относительно оси
Здесь дано обобщение формулы (1.8.5) гл. VII.
6.5. Плоское напряженное состояние.
Рассматривается тело, имеющее в начальном состоянии (v-объем) форму плиты малой по сравнению с ее размерами в плане постоянной толщины
Торцы плиты не нагружены, а поверхностные силы на ее боковой поверхности параллельны срединной плоскости плиты
и распределены симметрично относительно этой плоскости. Предполагается, что они сохраняют эти свойства (параллельность и симметричность относительно срединной плоскости) в деформированной плите (V-объем), так что напряженное состояние в ней симметрично относительно срединной плоскости
Материальные координаты
вводятся соотношениями
Поэтому векторы исходного и взаимного базисов в
-объеме равны
и ко- и контравариантные компоненты метрического тензора
-объема
определяются формулами (6.1.5), (6.1.7).
Единичный вектор нормали
к площадке
сонаправленный с вектором
взаимного базиса, определяется по формуле
Поэтому вектор напряжений на этой площадке
равен
а их главный вектор по толщине плиты, обозначаемый
будет
Введя обозначения
и замечая, что
вследствие симметрии напряженного состояния, нечетны по
приходим к формулам
Функции
можно рассматривать как контравариантные компоненты поверхностного симметричного тензора
На поверхности
ограничивающей деформированную плиту,
и векторы
(отличные от базисных векторов
расположены в ее касательной плоскости, а вектор
сонаправлен с единичным вектором нормали
к ней. Замечай, что
получаем
Условие отсутствия нагружения на этой поверхности принимает вид
Из получающихся трех соотношений
исключаются компоненты
тензора напряжений. Приходим к уравнению:
6.6. Уравнения равновесия.
Уравнения статики в объеме при отсутствии объемных сил, записываемые в виде
интегрируются по толщине плиты. Приходим к равенству
Пределы интеграла зависят от
поэтому
и равенство (6.6.1) записывается в виде
Величина в квадратных скобках по (6.5.12) обращается в нуль. Обратившись теперь к формулам (6.5.6), (6.5.7), приходим к уравнению равновесия, в которое входят только величины, определяемые на средней поверхности:
Они целиком повторяют уравнения статики (6.3.1) задачи о плоской деформации. Поэтому им можно удовлетворить, введя в рассмотрение функцию напряжений
так что по (6.4.4)
На боковой поверхности деформированной плиты
где
— дуга кривой
ограничивающей поперечное сечение в срединной плоскости
Векторы
расположены в касательной плоскости этой поверхности, а вектор
сонаправлен с нормалью к ней; это — единичный вектор нормали, так как
Здесь использована формула (6.1.12) и учтено, что
Поверхностная сила
на поверхности (6.6.4) определяется равенством
или
Главный вектор этих сил по толщине плиты по (6.5.6), (6.5.7) равен
Пришли к равенству (6.4.10); из него, повторив сказанное в п. 6.4, можно получить краевые условия (6.4.13), (6.4.14) для функции напряжений
6.7. Уравнение состояния.
Вследствие предположенной симметрии деформации относительно плоскости
декартовы координаты точки
в начальном состоянии плиты четны,
нечетна по
Поэтому
где X — неизвестная функция
Эти соотношения позволяют записать выражения компонент метрического тензора
определителя
в виде (6.1.5), (6.1.7):
Повторив вычисление п. 6.1, приходим также к выражениям (6.1.13), (6.1.15) инвариантов меры деформации
и к соотношению связи между ними (6.1.16). Это позволяет записать в форме (6.2.3), (6.2.5) выражения компонент тензора напряжения на срединной плоскости:
В случае несжимаемой среды приходим к формулам (6.2 7), (6.2.8). Для весьма тонкой пластинки в соответствии с (6.7.1) имеем
и при
При этой степени точности связь компонент
тензора напряжений на срединной плоскости с компонентами осредненных внутренних усилий может быть определена из соотношения
так что
По (6.5.13), (6.7.5) имеем также
и при
можно принять
6.8. Система уравнений задачи о плоском напряженном состоянии.
В предположении малости толщины плиты задача о напряженном состоянии при симметричном нагружении ее боковой поверхности сведена к рассмотрению величин на срединной плоскости. Разыскивается не тензор напряжений, а усредненные значения
основных напряжений
тогда как остальные компоненты
этого тензора, вследствие их малости сравнительно с основными, исключены из рассмотрения.
Две группы соотношений, определяющих симметричный тензор осредненных напряжений, сводятся к уравнению статики
и к уравнениям состояния
Здесь
функция инвариантов
представляющая выражение удельной потенциальной энергии деформации
из которого инвариант
исключен с помощью соотношения
Дополнительное условие, служащее для определения неизвестной функции
выражает требование отсутствия напряжения
на срединной поверхности:
Краевое условие на контуре
сечении плиты срединной плоскостью — представляется соотношением
где
главный вектор поверхностных сил на боковой поверхности:
Уравнениям статики можно удовлетворить, выражая напряжения через функцию напряжений
Обратные соотношения имеют вид
Краевые условия для функции напряжений даются формулами (6.4.11) — (6.4.14).
В случае несжимаемого тела
и неизвестная скалярная функция
вводимая вместо
определяется из уравнений статики, дополненных этим условием.
6.9. Применение логарифмической меры в задаче о плоской деформации.
В плоском поле перемещений (6.2.1) гл. II главные значения тензоров
или
равны
(см. п. 3.5 гл. VIII). Через х обозначается угол поворота, совмещающего оси
с главными осями
тензора
Эти оси совмещаются с осями
тензора
поворотом на угол
, так что
Вместе с тем по (3.4.5) гл. II имеем
или
Приходим к соотношениям
позволяющим выразить величины
через четыре инвариантных параметра
Эти параметры связаны условиями интегрируемости
Заметим также, что представления компонент тензора
в осях OXYZ даются формулами [см., например, (1.3.14)]
а соосная с
логарифмическая мера деформации
определяется ее компонентами
В случае плоской деформации несжимаемого материала
и эти выражения упрощаются:
а величины
представляются в виде
Компоненты тензора напряжений
для несжимаемого материала с равной нулю фазой подобия и согласно (3.5.14) гл. VIII и (6.9.4) оказываются равными
Для определения четырех неизвестных параметров имеется такое же число уравнений — два уравнения статики и два условия интегрируемости (6.9.2).
6.10. Плоская деформация несжимаемого материала с равной нулю фазой подобия девиаторов.
Уравнения статики при отсутствии массовых сил можно записать в виде
За независимые переменные приняты координаты точки в деформированном состоянии тела. Обратившись к формулам (6.9.6), получим
Этому соотношению можно удовлетворить, полагая
и, поскольку
вещественно, надо принять, введя вещественную функцию
Приходим к соотношениям, которые можно было предвидеть:
и функция
оказалась, конечно, функцией Эри плоской задачи:
Следствием первого соотношения (6.10.3) является формула, связывающая величину
с функцией напряжений:
Из нее можно определить производные
по
Из того же соотношения (6.10.3) имеем
и, далее, учитывая (6.10.5), (6.10.6),
и аналогичное уравнение для производной по
Возвращаясь к соотношениям (6.9.5), представим их в виде
причем
Из них находим обратные соотношения
Записав условия их интегрируемости
придем к двум уравнениям:
В них следует заменить величины
их значениями по (6.10.6) — (6.10.8). Это позволит выразить производные от а по
через производные функции напряжений и величину
(параметр а исключен). Вслед за этим условие интегрируемости
приведет к дифференциальному уравнению четвертого порядка для функции напряжений
в которое войдет также величина
Но последняя связана с
соотношением (6.10.5).
Переход к исходным независимым переменным
, осуществляется с помощью соотношений
с последующей заменой производных вида (6.10.12) их значениями.
Не останавливаемся на не представляющих затруднений записях краевых условий.
6.11. Пример. Радиально-симметричная деформация.
При такой деформации
причем
- вещественная функция. По (6.10.9) имеем
так что
Отсюда находим
и далее
так что
где
радиус отверстия в деформируемом цилиндрическом теле.
Теперь, сославшись, например, на формулу (1.13.8) гл. VII, по (6.10.3) и (6.11.2) имеем
и, далее,
Здесь, как и выше, штрихом обозначается производная по
Теперь находим
и дифференциальное уравнение равновесия (6.11.5) приводится к виду
После замены
его значением по (6.11.4)
и введения новой независимой переменной (вместо
приходим к легко интегрируемому дифференциальному уравнению относительно
Из него имеем
после чего по
определяется и далее то есть по
- сумма нормальных напряжений, а значит, и каждое из напряжений
Не останавливаемся на этом вычислении и на определении постоянных по краевому условию.